Separation of a highly nonideal mixture for solvent recovery
- Art: Diplomarbeit
- Autor: Andreas Raab
- Abgabedatum: April 2001
- Umfang: 75 Seiten
- Dateigröße: 1,0 MB
- Note: 1,0
- Institution / Hochschule: Technische Universität Graz Österreich
- ISBN (eBook): 978-3-8324-6309-0
-
ISBN (Paperback) :
978-3-8324-6309-0 P - ISBN (CD) :978-3-8324-6309-0 CD
- Sprache: Englisch
- Prämierung:
- Arbeit zitieren: Raab, Andreas April 2001: Separation of a highly nonideal mixture for solvent recovery, Hamburg: Diplomica Verlag
- Schlagworte: Verfahrenstechnik, Azeotrope, Rektifikation, Destillation, Simulation
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Diplomarbeit von Andreas Raab
Abstract:
The separation of complex nonideal mixtures is a common problem in the process industries. The solvent recovery is an important task for chemical engineers to minimize burden upon the environment due to exhaustive use of solvents. The recovery of the individual components is complicated by the highly nonideal features of these mixtures. The separation of such highly nonideal mixtures can be limited by the presence of azeotropes, which can create distillation boundaries. These distillation boundaries are forming distillation regions which are difficult to overcome with the standard rectification. Distillation systems for these highly nonideal azeotropic mixtures are particularly difficult to design and to operate in an efficient way. In printing companies often four component mixtures of ethanol, ethyl acetate, isopropyl acetate, and water arise as waste. A separation scheme of multicomponent azeotropic distillation is developed and successfully used for a highly nonideal quaternary mixture. The composition of the mixture in mass percent is ethanol 30%, water 20%, ethyl acetate 25% and isopropyl acetate with 20%. The rest of the mixture (5%) consists of n-propane, isopropane, cyclohexane, and etoxypropane. For the further investigation just the quaternary mixture is examined. Generally, every component should be recovered as pure as possible from the mixture.
In the mixture namely five binary and two ternary azeotropes are formed by the components. Based on the synthesis procedure proposed by Rev et al. and Mizsey et al. a new separation technology is developed followed up the vapor-liquid-liquid equilibrium behavior of the mixture. They have recommended a general framework for designing feasible schemes of multicomponent azeotropic distillation. This procedure recommends to study in detail the vapor-liquid-liquid equilibrium data to explore immiscibility regions, azeotropic points, and separatrices for ternary and quaternary regions. On the behalf of the VLLE data the set of feasible separation structures is explored. This procedure is followed and a new separation structure is developed and tested experimentally.
First, the quaternary mixture is separated into two ternary mixtures by distillation. The two ternary mixtures containing ethyl acetate, ethanol, water and isopropyl acetate, ethanol, water, respectively. Due to the analogous behavior of the two ternary mixtures similar separation cycles can be designed. The two ternary mixtures are separated by extraction followed by azeotropic distillations. Finally, the components are recovered with a purity of higher then 95%. The key point of the separation technology is the first column, in which the split of the quaternary mixture into two ternary mixtures takes place. This unit operation is tested in a laboratory size column containing structured packing. Steady-state continuous distillation is carried out for 5 hours controlling the column according to the typical top temperature. The distillate and bottom products are analyzed and compared with the simulation data. The comparison of the simulated and experimental data shows a good agreement which proves the accuracy of the VLLE method and the simulated results.
The good agreement of the simulated and measured results assures the successful applicability of the new solvent recovery technology. It can be concluded that the new separation sequence for this highly nonideal mixture can be used for this purpose.
Zusammenfassung:
Die Trennung nicht idealer Gemische ist ein allgemeines Problem in der Chemischen Industrie. Besonders die Aufarbeitung von Lösungsmittelabfällen spielt eine bedeutende Rolle um den Schutz der Umwelt zu gewährleisten. Ein Lösungsmittelrecycling wird erschwert durch die Komponentenvielfalt sowie den damit verbundenen Azeotropen in diesen Gemischen und schränkt die Rektifikation als mögliche Trennvariante ein. Das Gleichgewichtsverhalten von ternären Gemischen lässt sich durch den Verlauf von Destillationslinien beschreiben. Die Existenz von Azeotropen führt zur Ausbildung von Senken und Bergen in der Siedetemperaturfläche der Gemische, wobei Destillationsgrenzen entstehen, welche das Gemisch in Destillationsgebiete unterteilen. Je nach Anzahl und Charakter der Azeotrope kann ein Gemisch mehrere Destillationsgrenzen ausbilden welche durch Rektifikation nicht oder nur durch geeignete Maßnahmen zu überwinden sind.
Ziel der Arbeit war die Untersuchungen eines nicht idealen Lösungsmittelgemisches welches in einer Druckerei anfällt. Dieses Gemisch in Gewichtsprozent besteht aus 20% Wasser, 30% Ethanol, 25% Ethylacetat und 20% Isopropylacetat. Die restlichen 5% bestehen aus n-Propan, Isopropan, Cyclohexan und Etoxypropan. Für die weiter Untersuchung wurde nur das Vierkomponentengemisch herangezogen. Grundsätzlich soll jede Komponente so rein wie möglich gewonnen werden. Die Simulation wurde durch den Einsatz von Simulationspogrammen (Hysys, Aspen Plus) realisiert. Basierend auf einem Syntheseverfahren, vorgeschlagen von Rev et al. und Mizsey et al., wurde eine Verfahrensweise zu Trennung des Gemisches entwickelt. Die empfohlene Vorgehensweise befürwortet die ausgiebige Untersuchung des Gemisches, wobei alle azeotropen Zusammensetzungen, heterogenen Bereiche, Destillationslinien oder Rückstandskurven und Destillationsgrenzen ermittelt werden. Aufgrund dieser Erkenntnisse wird eine geeignete Trennsequenz entwickelt. Im Falle des quartären Gemisches wurden eine Trennung in zwei ternäre Gemische in einer Rektifikationskolonne erreicht. In dieser Kolonne werden die zwei Acetate getrennt, wobei im Kopf der Kolonne ein Wasser, Ethanol, Ethylacetat Gemisch und im Sumpf ein Wasser, Ethanol, Isopropylacetat Gemisch abgezogen wird. Aufgrund des ähnlichen Verhaltens und der fast gleichartigen Destillationsdiagramme wurden analoge Überlegungen für die weitere Trennung der ternären Ströme angestellt. Im Folgenden wird mittels eines Extraktors die systemeigene Mischungslücke ausgenutzt und Ethanol aus dem Gemisch entfernt. Durch eine nachgeschaltete azeotrope Destillation werden jeweils aus der wässrigen und organischen Phase die Reinkomponenten gewonnen. Die Trennung wird in zwei Kreisläufen durchgeführt, wobei in jeder Kolonne das jeweilige ternäre Azeotrope anfällt und als Kopfprodukt recycelt wird. Für einen eventuellen Wiedereinsatz wurden Reinheiten mit mindestens 97% der jeweiligen Komponente erreicht, wobei Wasser nahezu rein das System wieder verlässt.
Der Schlüsselpunkt dieser Lösemittelaufbereitung ist die Trennung in der ersten Kolonne. Um diesen Trennschritt und das Systemverhalten des Gemisches zu belegen, wurde anhand einer experimentellen Untersuchung die Realisierbarkeit bestätigt. Dazu wurde in einer Laboratoriumskolonne, gefüllt mit strukturierten Packungen, das quartäre Gemisch in zwei ternäre Gemische getrennt. Die Trennung konnte erfolgreich realisiert werden und die nötigen Reinheiten erzielt werden. Mit mehr als 5 Stunden wurde eine ausreichende Kontinuität erreicht und die Konstanz der Messung belegt.
Die im Rahmen der experimentellen Untersuchung erhaltenen Ergebnisse bestätigen die Realisierbarkeit des Trennverfahrens. Die Übereinstimmung der simulierten Daten mit den experimentellen Ergebnissen bestätigt die Korrektheit der Beschreibung des Phasengleichgewichtes durch die verwendeten Simulationsprogramme.
Table of Contents:
| ACKNOWLEDGEMENTS | I | |
| ABSTRACT | II | |
| TABLE OF CONTENTS | IV | |
| LIST OF FIGURES | VI | |
| LIST OF TABLES | VII | |
| 1. | FORMULATION OF THE PROBLEM | 1 |
| 2. | INTRODUCTION | 2 |
| 2.1 | Azeotropism | 4 |
| 2.1.1 | Binary azeotropes | 4 |
| 2.1.1.1 | Minimum boiling azeotrope | 6 |
| 2.1.1.2 | Maximum boiling azeotrope | 7 |
| 2.1.1.3 | Heterogeneous azeotrope | 8 |
| 2.1.2 | Ternary azeotropes | 9 |
| 2.1.2.1 | Residue curve maps | 9 |
| 2.1.2.2 | Distillation lines | 13 |
| 2.2 | Breaking azeotropes through distillation | 14 |
| 2.2.1 | Processes without additional entrainer | 14 |
| 2.2.1.1 | Pressure sensitive distillation | 14 |
| 2.2.1.2 | Heterogeneous azeotropic distillation | 16 |
| 2.2.2 | Processes with additional entrainer | 17 |
| 2.2.2.1 | Azeotropic distillation | 17 |
| 2.2.2.1.1 | Forming a homogeneous azeotrope | 17 |
| 2.2.2.1.2 | Forming a heterogeneous azeotrope | 19 |
| 2.2.2.2 | Extractive distillation | 20 |
| 2.2.2.3 | Reactive distillation | 22 |
| 2.2.2.4 | Salted distillation | 22 |
| 3. | INVESTIGATION OF THE GIVEN QUATERNARY SOLVENT MIXTURE | 23 |
| 3.1 | Existing azeotropes | 24 |
| 3.2 | Residue curves of the ternary mixtures | 25 |
| 4. | SIMULATION | 30 |
| 4.1 | Separation into two ternary mixtures | 35 |
| 4.2 | Ethyl acetate cycle | 36 |
| 4.3 | Isopropyl acetate cycle | 39 |
| 4.4 | Summary of the Simulation | 42 |
| 5. | EXPERIMENTAL INVESTIGATION OF THE FIRST COLUMN | 44 |
| 5.1 | Evaluation of the theoretical number of plates | 44 |
| 5.1.1 | Laboratory column packings | 45 |
| 5.1.2 | Theoretical number of stages | 48 |
| 5.2 | Gas chromatography and Karl Fischer titration | 49 |
| 5.2.1 | Calibration of the gas chromatograph | 49 |
| 5.2.2 | Karl Fischer titration | 52 |
| 5.3 | Test arrangement | 53 |
| 5.4 | Test Results from Laboratory Column | 54 |
| 5.5 | Comparison of measurement and simulation | 58 |
| 6. | SUMMARY | 59 |
| 7. | NOMENCLATURE AND UNITS | 63 |
| 8. | REFERENCES | 65 |
| APPENDIX A:BENZENE CARBON TETRACHLORIDE TABLE | 68 | |
| APPENDIX B:EQUIPMENT USED FOR MEASUREMENT | 69 |
typical target region for the distillate leaving the top tray, will lie in the homogeneous portion of region III, near the residue curve boundary, so called separatrix, which divide the residue curve map into region II and region III. In column C7, this separatrix should be crossed by simple distillation. The same conditions are necessary like in the ethyl acetate cycle to cross such residue curve boundary. The composition of D6 lies sufficiently near on the concave side of the separatrix and column C4 provides a liquid composition profile close to the separatrix within the concave region. These circumstances meet the requirements and in the bottom of C7, pure ethanol is obtained which lies in region II. The distillate D7 tends again in the direction of the ternary azeotrope and is mixed in M4 with the distillate D5. The resulting recycle stream R2 is mixed in mixer M2 with the originally bottom product B1 from the first column and result in E4, the feed for the extractor [...]
entering feed on stage 25 is fixed. With this arrangement, the necessary separation quality is reached to fulfill the purity demands. The result of this rough optimization, which can be seen in Table 5, serves as a base case for the later following separation sequences. In column C1, the quaternary mixture is split into two ternary mixtures. In chapter 3.1 the mixture was investigated and some azeotropes where found. The water, ethanol, ethyl acetate azeotrope is representing the lowest boiling azeotrope in the system and all other azeotropes which are include ethyl acetate are lying in a 2°C boiling range. So, C1 is adjusted in that way to eliminate ethyl acetate in the form of a distillate from the feed mixture. In the following separation arrangements, after C1, the two acetates are always appearing together. For this reason it is necessary to reach the separation quality already in the first column. This means, that the amount of isopropyl acetate in the distillate and ethyl acetate in the bottom should not exceed 4 per cent of the total amount of acetates. This ensures the possibility of a sufficient separation in the following column sequences. To ensure an easy understanding of the following separation the process is split into two separation sequences. The first sequence is the so called ethyl acetate cycle and is marked in Figure 20. This is the part where the 35 [...]
In the first step, column C1 of the plant is investigated. F is the feed stream and is given as a fixed industrial inlet stream from the formulation of the separation problem. The total amount of solvent mixture from the printing office is not known, so the plant is designed, based on a mole flow of 100 kmol/hr or 34000 t/year. It is important to emphasize that in the base case just the distillation column with the number of plates, the reflux ratio and the position of the entering feed stage are optimally designed, in a way to reach the necessary separation quality. First, the reflux ratio of 10 is chosen, then the number of trays with 50 and the [...]
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Link zur Arbeit:
http://www.diplom.de/ean/9783832463090
Arbeit zitieren:
Raab, Andreas April 2001: Separation of a highly nonideal mixture for solvent recovery, Hamburg: Diplomica Verlag
Schlagworte:
Verfahrenstechnik, Azeotrope, Rektifikation, Destillation, Simulation



